圖1：正向機殼零件圖

鑄件結構分析

圖1和圖2分別為單法蘭式軸流風機正、反向鋁合金（YL102）機殼零件圖。可以看出是由內緣端蓋和外緣帶法蘭筒型件兩部分組成的復合結構，內外緣之間由3條Ф5mm的圓截面筋聯(lián)成一體。兩種機殼的區(qū)別在于正向機殼的外緣法蘭與內緣端蓋處于機殼的兩端，而反向機殼的外緣法蘭與內緣端蓋同處一側。它們的特點是整體強度低、外緣筒壁薄而長且對型芯的包緊力大。在壓鑄模設計時，若都采用傳統(tǒng)的全推桿推出機構，則會產(chǎn)生截然不同的結果。

圖2：反向機殼零件圖

正向機殼壓鑄模結構分析

正向機殼壓鑄模總裝圖見圖3。按傳統(tǒng)結構將型腔設置在定模，型芯設置在動模。加入冷壓室的熔融鋁料被壓射沖頭高速壓入澆口套直澆道，在分流錐的導引下垂直向上經(jīng)定模鑲件15的橫澆道、內澆口注入型腔，增壓并冷卻后開模；壓鑄機頂出缸推動推板3，再推動全部推桿頂出機殼鑄件。圖4是動模鑲件，由于8根Φ4 mm外緣推桿11的頂出位置巧妙地放置在緊貼Φ102 mm內孔的Φ108 mm直徑上，因而Φ4 mm推桿端面的一半與機殼鑄件的外緣筒壁相重合，使機殼鑄件在經(jīng)受強大的頂出力時不會發(fā)生任何變形更不會發(fā)生斷裂。由此正向機殼順利成型并頂出。

圖3：正向機殼壓鑄模總裝圖

1.底板2.動模緊固螺釘3.推板4.推桿固定板 5.推板導套6推板導柱7.復位桿8.筋推桿 9.動模板 10.外緣筒型芯11.外緣推桿12.定模板 13.定模導套 14動模導柱15.定模鑲件16.安裝孔型芯 17.定模型芯18.內緣推桿19. 軸承室孔型芯20.內型芯21.筋推桿 22.澆口套 23.直澆道推桿24.動模鑲件 25.分流錐26.動模蓋板27.墊塊 28. 圓柱頭內六角螺釘

圖：4動模鑲

反向機殼的結構工藝分析

反向機殼壁厚僅1mm，而安裝法蘭厚度為4 mm，其背部交匯處強度相差懸殊，存在嚴重的應力集中。當該處受推桿頂出時極易發(fā)生碎裂（見圖5）。這是因為反向機殼的結構決定了只能將外緣筒形件型腔放置在動模，而外側的頂出力點只能放置在最邊緣的法蘭凸耳根部（Ф4.5 mm安裝孔旁邊），這樣的結果在頂出時會使筒壁的凸耳斷裂。采用擺桿式二級推出機構使處于型腔內的機殼鑄件在擺脫筒壁與型芯的大包緊力之后再從型腔將鑄件推出。

圖5：斷裂位置圖

模具結構的確定

澆注系統(tǒng)分析

反向機殼澆注系統(tǒng)采用了側澆口，由外緣法蘭處進料通過三條聯(lián)接筋向內側填充，這樣3條聯(lián)接筋便充當了內緣實體的內澆口。選擇側澆口最大的優(yōu)點是去澆口便捷，由圖2可知，只有正對橫澆道的一條筋是最流暢的通道，而其余兩條筋是靠撞擊后的回流進行填充，因壓力損失很大，當增設3片輔助澆口便可順利完成充型，機殼表面質量合格。

二級推出機構

圖6為機殼壓鑄模總裝圖。在推出機構增加了一組推板（見件24、27），前后兩組推板的運動速度差依托擺桿31（對稱的二件）實現(xiàn)。其基本原理是：①壓鑄機的頂出油缸活塞桿推動后推板27，此時件22、23、24和27及安裝其上的所有推桿同時向前推進，使推件板15（由推桿16推動）和其余推桿同時推動鑄件脫離型芯，完成第一次脫模；②壓鑄機頂出油缸活塞桿繼續(xù)向前推動，后推板已接觸安裝在擺桿31上的滾輪30，由于擺桿135°夾角的作用，使安裝有推桿5、6、20、36、37的前推板組向前運動的距離超越推桿16（推件板由它推動）向前運動的距離S0，因而鑄件與安裝在推件板內的型腔(即動模鑲件9)產(chǎn)生相對位移，鑄件順利脫模。

圖6：機殼壓鑄模總裝圖（再推出結構）
1.澆口套 2、外緣筒型芯 3.內型芯 4.軸承室孔型芯 5.內緣推桿6筋推桿7.安裝孔型芯 8.定模型芯 9.動模鑲件 10.定模導套 11.定模板12.動模導柱 13.動模導套 14.復位桿 15推件板16.推件板推桿17.動模板18.緊固螺釘19.動模蓋板 20.法蘭外緣推桿 21.推板導柱 22.前推桿固定板 23.前推板 24.后推桿固定板 25.前推板導套 26.后推板導套 27.后推板 28.底板 29、34.、35.圓柱頭內六角螺釘 30.滾輪 31.擺桿 32.轉軸 33.連桿 36.筋推桿 37.直澆道推桿

在頂出的第一階段推件板推桿和內外緣推桿的頂出距離相同，說明在這一過程中推件板帶動型腔的推出與內外緣推桿的推出是同步的，其目的是可將機殼鑄件先順利脫出動模型芯；在頂出的第二階段擺桿已被觸動，當擺桿繞連桿轉軸轉至圖示位置時內外緣推桿即將開始超前狀態(tài)；在頂出的第三階段擺桿轉動至極限，此時內外緣推桿超前推件板推桿的頂出距離So，具體計算過程如下：
S臨界=L1Sin45°-L1Sin(45°-arcSin5/L2)=3 mm
推件板推桿的頂出距離S=5+L1Sin45°=29.8 mm
內外緣推桿的頂出距離Sz=（L1+L2）Sin45°=54.8 mm
內外緣推桿超前推件板推桿的頂出距離So=Sz-S=25 mm

壓鑄模特點分析

（1）結構簡單可靠 針對看似平常的機殼鑄件，見圖2，但成型后的頂出難度較大。當采用兩組推板實現(xiàn)二級推出（見圖6），即第一階段兩組推板同步推進，推件板和推桿合力將機殼鑄件脫離動模型芯，但此時機殼鑄件仍留在位于推件板的動模鑲件9的型腔中，為了將機殼鑄件從動模鑲件9的型腔中頂出，推桿就必須有一個相對推件板的超前運動，滾輪30、擺桿31、轉軸 32和連桿33組成的擺桿擺動機構（前后對稱，各一組）便可實現(xiàn)這一目標。

（2）連桿防松動結構  在擺桿機構中，連桿33為懸臂梁結構，受力后螺釘35易發(fā)生松動，這不僅會使二級推出動作失效，更有可能釀成事故，現(xiàn)在連桿零件的中間設置一12 mm寬10 mm高的凸榫，以便嵌入動模蓋板19相應凹槽內，并加以左側螺釘鎖緊，這樣可使連桿33的剛性和抗變形能力顯著提升。

（3）減小摩擦提高運動平穩(wěn)性  擺桿零件并不是想象中的整體結構，在與后推板27接觸處安裝了兩個滾輪30（與軸間隙配合），這樣可以最大限度減小工作中與后推板27的硬摩擦和沖擊，使擺桿繞連桿軸的轉動相對平穩(wěn)。

（4）采用了去澆口方便的側澆口進料  該類結構的機殼通常采用從內緣端蓋進料的中心澆口，因為中心澆口充填流暢均勻、有利于熔融鋁料通過可作為二次內澆口的3條聯(lián)接筋從內緣端蓋向外緣帶法蘭筒型件均勻填充，但中心澆口最大的缺點是在拉斷內澆口的瞬間造成內緣端蓋端面的變形且必須借助專用夾具在車床上切除澆口余料。采用由外緣帶法蘭筒型件向內緣端蓋填充的側澆口，其優(yōu)點是去澆口方便、定模可省去一塊脫澆口廢料中間板，但給成型造成的困擾是向Φ56.5 mm內端蓋充型時只有一條Φ5 mm的聯(lián)接筋可充當主流道，因而在外緣筒型芯2的端面增加了3條均布的寬10 mm深1 mm的輔助澆口，有效彌補了所需的填充流量，收到較好的效果。

結論

在考慮頂出方案時，應較全面地評估壓鑄件的剛度和強度。有些壓鑄件看似簡單，但卻無法實現(xiàn)一次推出；應該看到二級推出機構畢竟相對復雜，故采用二級推出機構是不得已而為舉，模具設計時全推桿一次推出機構仍應作為首選。

作者：肖洪波
蘇州工業(yè)職業(yè)技術學院精密制造工程系

本文素材來自：《特種鑄造及有色合金》雜志社2019年第39卷第02期